Semasa penyahpepijatan barisan pengeluaran peranti berpakej QFN32, kami mendapati bahawa apabila stensil SMT menggunakan apertur 1:1 untuk pad haba bawah, kadar kekosongan selepas pengaliran semula biasanya mencapai lebih 42%. Walau bagaimanapun, apabila nisbah apertur dikurangkan kepada 0.78 dan digabungkan dengan reka bentuk ketebalan bertingkat, kadar lompang serta-merta turun kepada 19%, manakala kadar kehilangan AOI berkurangan sebanyak 63%. Ini menunjukkan bahawa nisbah apertur stensil SMT tidak semestinya lebih baik apabila lebih dekat dengan saiz pad, tetapi mesti sepadan dengan keseimbangan dinamik antara sifat reologi pes pateri dan daya penggerak pembasahan antara logam semasa pengaliran semula.

Logik apertur untuk pad haba QFN tidak boleh menggunakan piawaian BGA secara langsung

Pad kawasan besar di bahagian bawah pakej QFN cenderung menjana sejumlah besar lompang semasa pengaliran semula disebabkan ketidakstabilan fluks yang terhalang dan laluan keluar gas yang terhad. Jika stensil SMT direka dengan nisbah apertur 0.95 konvensional, lebihan isipadu tampal pateri digabungkan dengan pembasahan tertunda di kawasan pad tengah dengan mudah membentuk jalur lompang anulus. JiaJinYuan menghasilkan semula fenomena ini pada 6 PCB dengan ketebalan yang berbeza, dengan kepekatan lompang secara konsisten terletak di zon anulus 0.35mm hingga 0.48mm dari tepi pad. Oleh itu, apertur mesti dikurangkan kepada julat 0.72 hingga 0.85, dan chamfer R0.15 harus ditambah pada empat penjuru apertur untuk mengurangkan koyakan ricih tampal pateri.

Tatasusunan bola pateri peranti BGA memerlukan rawatan yang berbeza bagi kawasan tengah dan persisian

Nisbah apertur stensil SMT untuk peranti BGA mesti membezakan antara kawasan tengah dan persisian. Jika nisbah apertur 0.8 seragam digunakan untuk bola pateri dengan pic di bawah 0.4mm di kawasan tengah, kadar merapatkan tampalan pateri antara pad bersebelahan selepas cetakan mencapai 11.7%. Walau bagaimanapun, selepas mengetatkan nisbah apertur kawasan pusat kepada 0.73 dan melonggarkan kawasan persisian kepada 0.82, kadar penjembatan turun di bawah 0.8%, dan pemeriksaan sinar-X menunjukkan peningkatan 23% dalam konsistensi ketinggian bola pateri pusat. Ini berpunca daripada kesan gabungan perbezaan dalam lekatan tampal pateri pada tepi apertur stensil dan pengecilan penghantaran tekanan squeegee.

Ketegangan stensil dan kaedah sokongan boleh membalikkan keberkesanan nisbah apertur

Apabila tegangan set stensil SMT yang sama adalah di bawah 35N/cm², volum pelepasan tampal pateri sebenar pada nisbah apertur 0.78 adalah 6.2% lebih tinggi daripada nilai teori, kerana kendur stensil menyebabkan herotan keratan rentas apertur. Selepas mengguna pakai struktur sokongan dwi-titik JiaJinYuan, sisihan ini menumpu kepada ±0.9%. Oleh itu, sebelum menentukan nisbah apertur, nilai ketegangan yang diukur dan kedudukan titik sokongan selepas pemasangan stensil mesti disahkan; jika tidak, semua pengiraan tetingkap proses akan menjadi tidak tepat.

Kandungan oksigen atmosfera aliran semula mengubah keadaan sempadan untuk nisbah apertur yang optimum

Apabila kepekatan O₂ dalam persekitaran nitrogen adalah di bawah 100ppm, daya tegangan purata sambungan pateri QFN pada nisbah apertur 0.75 mencapai 3.82kgf. Walau bagaimanapun, selepas bertukar kepada aliran semula udara konvensional, daya tegangan pada nisbah apertur yang sama turun kepada 2.91kgf. Pada ketika ini, nisbah apertur perlu ditingkatkan kepada 0.81 untuk memulihkan sifat mekanikal. Ini menunjukkan bahawa parameter stensil SMT mesti ditentukur bersama-sama dengan suasana sebenar ketuhar aliran semula, dan tidak boleh dioptimumkan secara bebas daripada persekitaran barisan pengeluaran sebenar.