Penyolderan papan tembaga tebal tidak pernah menjadi masalah yang boleh diselesaikan hanya dengan menaikkan suhu dalam barisan pengeluaran sebenar, kerana kapasiti haba papan PCB tembaga tebal melebihi 4oz adalah lebih daripada empat kali ganda daripada papan 1oz konvensional, yang bermaksud setiap zon suhu ketuhar aliran semula mesti ditentukur semula semasa penempatan SMT. In khususnya, cerun tanjakan pemanasan mesti dikawal dalam 1.2 ℃/s; jika tidak, termistor NTC dan kapasitor elektrolitik aluminium akan gagal lebih awal kerana terlalu panas setempat. Jika masa di atas liquidus adalah kurang daripada 90 saat, lapisan sebatian antara logam (IMC) pada antara muka antara substrat kuprum dan pateri tidak boleh tumbuh dengan secukupnya, dan daya ricih sendi pateri akan turun terus di bawah 8.5N.
Ujian sebenar kami dengan ketuhar aliran semula JJY JL-8500 mendapati bahawa apabila papan PCB tembaga tebal memasuki ketuhar, lengkung tanjakan yang diukur bagi tiga zon suhu pertama adalah 12 ℃ lebih rendah daripada nilai yang ditetapkan. Ini memerlukan pengendali untuk menambah udara panas secara manual di pintu masuk zon suhu kedua, sambil memaksa suhu puncak zon ketujuh daripada 250℃ konvensional sehingga 265℃±3℃. Walau bagaimanapun, masa penahanan tidak boleh dilanjutkan begitu sahaja; jika tidak, pad kuprum dengan rawatan permukaan OSP akan teroksida secara berlebihan pada suhu tinggi. Oleh itu, modul perlindungan nitrogen mesti diaktifkan secara serentak untuk mengurangkan kepekatan oksigen di bawah 100ppm; jika tidak, unsur perak dalam pes pateri akan bertindak balas dengan kuprum oksida untuk membentuk rangkuman Cu2O rapuh.
Proses pematerian gelombang adalah lebih rumit. Apabila memateri papan tembaga tebal, masa PCB melalui puncak gelombang adalah sekurang-kurangnya 1.8 saat lebih lama daripada papan biasa. Jika fluks berasaskan rosin konvensional masih digunakan, sejumlah besar sisa berkarbonat akan kekal pada permukaan sambungan pateri dan tidak boleh dikeluarkan sepenuhnya oleh mesin pembersih. Oleh itu, adalah perlu untuk menukar kepada FP-718 fluks tidak bersih yang sangat aktif JJY, dengan kandungan pepejal dikawal pada 28.5% dan graviti tentu 0.81g/cm3, dipasangkan dengan suhu prapemanasan yang stabil pada 150℃±2℃. Nilai ini ialah titik kritikal yang disahkan melalui 23 kelompok: di bawah 148 ℃, pengaktifan fluks tidak mencukupi, dan di atas 152 ℃, FR4 pada lapisan bawah PCB akan melepuh dan delaminate. Ketinggian gelombang mesti dikunci dengan ketat pada 10mm: 0.3mm tambahan boleh menyebabkan pateri melimpah ke badan komponen, manakala defisit 0.5mm akan menyebabkan pembasahan pateri yang tidak mencukupi di kawasan tembaga tebal.
Sudut pengapit dan penyampaian yang ditetapkan pada 5° bukanlah empirisisme, tetapi diperoleh secara songsang daripada lengkungan papan PCB kuprum tebal. Apabila ketebalan papan ialah ≥2.0mm dan ketebalan tembaga ialah ≥4oz, lengkungan purata papan selepas pemanasan awal pada 150℃ mencapai 0.87mm. Jika sudut pengapit lebih besar daripada 6°, pinggir papan akan terkena muncung gelombang dan menyebabkan percikan pateri; jika kurang daripada 4°, permukaan tembaga akan ditindih secara tidak rata, terutamanya di kawasan tembaga tebal di bahagian bawah BGA, di mana jurang penembusan yang tidak lengkap lebih daripada 0.15mm berkemungkinan terbentuk, menyumbang setinggi 37% daripada kecacatan tersebut semasa pemeriksaan sinar-X. Selepas semua parameter dilaraskan, papan ujian yang sama mesti dilalui melalui ketuhar 12 kali berturut-turut. Turun naik ketebalan IMC sambungan pateri pada laluan ke-12 mestilah tidak melebihi ±0.3μm; jika tidak, ia menunjukkan bahawa kestabilan medan haba adalah substandard, dan pengagihan termokopel di dalam ketuhar mesti ditentukur semula.
