Apabila kami mengendalikan pematerian tindanan PCB berketumpatan tinggi dengan enam atau lebih lapisan, kami mendapati bahawa jika BGA lapisan atas dan lapisan bawah QFN menggunakan tampal pateri yang sama, sambungan pateri lapisan bawah sangat terdedah kepada pengaliran semula sekunder semasa proses pengaliran semula, mengakibatkan peningkatan bola pateri dan kadar penjembatan yang lebih tinggi. Punca utama ialah reka bentuk takat lebur pes pateri bertindan tidak membentuk kecerunan perbezaan suhu yang berkesan. In barisan pengeluaran sebenar, adalah perlu untuk memastikan bahawa suhu puncak pes pateri utama adalah sekurang-kurangnya 25°C lebih tinggi daripada pes pateri bertindan, dan perbezaan antara suhu liquidus mereka adalah tidak kurang daripada 15°C; jika tidak, pemejalan langkah demi langkah yang boleh dipercayai tidak dapat dicapai.
Tekanan squeegee dan kelajuan pencetakan mesti dilaraskan secara serentak. Apabila menggunakan pes pateri bertindan berkelikatan tinggi (cth., 450Pa·s), jika tekanan squeegee 75N konvensional dan kelajuan cetakan 40mm/s masih digunakan, pengisian tampal pateri yang tidak mencukupi akan berlaku, terutamanya untuk apertur stensil di bahagian bawah BGA pic 0.3mm. In kes ini, tekanan harus dikurangkan kepada 55N dan kelajuan meningkat kepada 55mm/s, sambil mengekalkan bengkel suhu malar pada 25°C dan kawalan kelembapan 45%RH, untuk memastikan indeks thixotropic pes pateri bertindan stabil dalam julat 4.8 hingga 5.2.
Tahap aktiviti fluks mesti dipadankan dengan ketat dengan kemasan permukaan PCB. Jika pes pateri tindanan gred RMA tersilap digunakan untuk papan ENIG, sisa hitam sering muncul membalut sambungan pateri selepas aliran semula; jika pes pateri gred R yang sangat aktif digunakan untuk papan OSP, permukaan tembaga mudah terhakis. Ujian kami mendapati bahawa untuk struktur tindanan berbilang lapisan, keutamaan harus diberikan kepada pes pateri bertindan dengan sistem asid organik lemah dan kandungan halogen ≤300ppm. Ujian kromatografi ionnya menunjukkan bahawa Cl? puncak adalah di bawah 0.5μg/cm2, yang boleh memenuhi keperluan pembasahan dan tidak akan membentuk saluran penghijrahan elektrokimia dalam jurang interlayer.
Ketebalan stensil dan saiz apertur bukan parameter terpencil. Apabila kandungan logam pes pateri bertindan ditetapkan kepada 89.5%, jika stensil masih menggunakan ketebalan 120μm + nisbah apertur 1:1.2, sisihan volum selepas cetakan akan berkembang kepada ±18%. Stensil mesti ditipiskan kepada 100μm dan ditukar kepada apertur 1:1.05 untuk menstabilkan jumlah pateri satu titik pada 1.8±0.15mg. Data ini datang daripada statistik SPC kami pada 12 barisan pengeluaran selama tiga bulan berturut-turut, dengan nilai Cpk meningkat daripada 0.93 kepada 1.41.
Kelajuan rantai ketuhar aliran semula dan kandungan oksigen nitrogen mesti dikawal dengan cara yang diselaraskan. Apabila pes pateri yang disusun dialirkan semula dalam persekitaran dengan kepekatan oksigen >200ppm, ketebalan filem oksida pada permukaan sambungan pateri meningkat lebih daripada 3 kali ganda. In kes ini, walaupun meningkatkan suhu puncak tidak dapat meningkatkan sudut pembasahan. Ketulenan nitrogen mesti dikawal secara stabil pada 99.995% dengan kandungan oksigen ≤50ppm, dan kelajuan rantai harus dikurangkan sebanyak 12% untuk memanjangkan tetingkap masa cecair, memastikan pes pateri yang disusun kekal dalam keadaan cair selama 65 hingga 90 saat, iaitu tetingkap proses.
