Kebanyakan manik pateri kecil yang muncul selepas cetakan pes pateri tidak datang daripada serbuk pateri bebas yang terkandung dalam pes pateri, tetapi merupakan hasil gabungan daripada hentakan fluks, pecah aglomerat serbuk logam, percikan pateri dan pelepasan gas daripada pecah filem oksida tempatan semasa proses pengaliran semula pes pateri. Apabila perkadaran serbuk ultra-halus di bawah 25 μm dalam pes pateri melebihi 8%, tenaga permukaan yang terlalu tinggi pada peringkat aliran semula awal dengan mudah boleh mendorong pencairan tidak seragam, dengan itu membentuk sejumlah besar sisa pes pateri dengan manik pateri yang lebih kecil daripada diameter 0.2 mm.
Kami mendapati bahawa untuk tampal pateri yang sama, bilangan manik pateri boleh berbeza lebih daripada 3 kali di bawah saiz apertur stensil yang berbeza. Punca utama ialah apabila pes pateri terpaksa menjalani penipisan ricih di bawah tekanan squeegee, jika sistem fluks bertindak balas terlalu cepat kepada kadar ricih, keruntuhan tepi akan berlaku pada saat pembongkaran, memasukkan udara ke dalam celah pad. Buih mikro yang terperangkap ini mengembang dan pecah dengan mendadak selepas suhu pengaliran semula pes pateri meningkat kepada 150°C, terus menyembur zarah serbuk pateri yang tidak dibasahi sepenuhnya ke topeng pateri untuk membentuk manik pateri terpencil.
Untuk menangani fenomena ini, kami memfokuskan pengoptimuman tampal pateri pada pemadanan antara takat pelunak resin fluks dan julat didih pelarut. Apabila takat pelembut terbitan rosin dikawal pada 68–72°C dan takat didih awal pelarut campuran etanol/propilena glikol berada dalam julat 112–116°C, pes pateri boleh mengekalkan lekatan yang mencukupi sebelum peletakan untuk mengelakkan keruntuhan tepi, dan mencapai ekzos lembut semasa peringkat pengaliran semula prapanas untuk mengelakkan lonjakan gas secara tiba-tiba. Reka bentuk sinergistik ini mengurangkan kadar kejadian manik pateri daripada purata 4.7 manik setiap sentimeter persegi kepada di bawah 0.9 manik.
In Selain itu, kandungan perak dalam pes pateri tidak lebih tinggi lebih baik. Apabila kandungan Ag dinaikkan daripada 0.3wt% kepada 0.7wt%, walaupun keupayaan anti-keruntuhan dipertingkatkan, kecenderungan pengasingan fasa perak yang dipergiatkan sebaliknya menggalakkan pengayaan tampal pateri manik pateri di tepi pad, yang amat ketara sekitar 0402 dan peranti pakej yang lebih kecil. Oleh itu, sambil mengekalkan nisbah asas Sn96.5Ag3.0Cu0.5 tidak berubah, kami memperkenalkan sebahagian daripada perak ke dalam pembawa fluks dalam bentuk zarah bersalut alumina skala nano, yang kedua-duanya meningkatkan kelikatan suhu tinggi dan tidak mengganggu keseimbangan pembasahan.
Pengesahan di tapak menunjukkan bahawa selepas bertukar kepada tampal pateri yang dioptimumkan, tidak perlu melaraskan tetapan zon suhu ketuhar aliran semula sedia ada; hanya penalaan halus kelajuan rantai sebanyak ±0.15 m/min diperlukan untuk menyesuaikan diri dengan perubahan tetingkap lebur tampal pateri baharu. Semua barisan pengeluaran mencapai CPK > 1.33 pada hari pertama penukaran, dan tiada peningkatan dalam penggera palsu AOI yang berkaitan dengan manik pateri selama 72 jam berturut-turut, menunjukkan bahawa gelagat aliran semula tampal pateri telah membentuk gandingan yang stabil dengan inersia haba peralatan.
